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減速機(jī)輪齒室蓋整體的聲輻射系數(shù)分析


  頻率范圍內(nèi),聲輻射效率隨頻率增加而迅速上升不同結(jié)構(gòu)減速機(jī)輪齒室蓋聲輻射效率??梢钥闯觯罕M管3種減速機(jī)輪齒室蓋的結(jié)構(gòu)不同,但聲輻射效率的變化趨勢(shì)相似的。
  在600 Hz以下頻率范圍內(nèi),減速機(jī)輪齒室蓋的聲輻射效率整體很低。在600~1 000 Hz,不同的減速器輪齒室蓋表現(xiàn)出不同的聲輻射效率特性。樣品A在630~700、950~1 000 Hz都有較高的聲輻射效率;樣品B比樣品A增加了1 mm壁厚而且在中部增加了加強(qiáng)筋,因此其整體剛度最大,在630~670、760~780 Hz表現(xiàn)出較高的輻射效率,比樣品A相比,樣品B輻射效率高的頻率范圍變窄,整體輻射效率明顯降低;樣品C在樣品B的基礎(chǔ)上去除了表面所有加強(qiáng)筋,整體剛度最弱,在670~730、750~770、850~930 Hz等頻率段都有較高的聲輻射效率??傮w而言,在600~1 000Hz頻率范圍內(nèi),3種不同剛度的減速器輪齒室蓋的聲輻射效率差異明顯,剛度大的樣品B在此頻率區(qū)域內(nèi)聲輻射效率低,剛度小的樣品c的聲輻射效率高。
  在1000~2000Hz的頻率范圍內(nèi),減速機(jī)輪齒室蓋整體的聲輻射系數(shù)都處于較高水平。樣品A聲輻射系數(shù)較高區(qū)域?yàn)?000~1200、1660~1700 Hz;樣品B聲輻射效率較高區(qū)域?yàn)?170~1200、1650~1680 Hz;與A、B相比較,樣品C在其他頻率處聲輻射效率都比較低,僅在1400~1440、1850~1900 Hz的表現(xiàn)出較高聲輻射效率,但聲輻射效率的最大值比樣品A、B要低。總體而言剛度小的樣品C在1000~2000 Hz聲輻射效率較低,剛度大的樣品B聲輻射效率較高。
  由試驗(yàn)結(jié)果可以看出,雖然加強(qiáng)筋的存在增加了減速機(jī)輪齒室的結(jié)構(gòu)剛度,有利于降低零件的表面振動(dòng)速度,但是零件剛度的變化會(huì)改變表面速度分布,有可能使某些頻率的聲輻射效率升高,增大這些頻率的噪聲輻射,使用加強(qiáng)筋并不一定總能起到降低噪聲的效果。因此在確定薄壁件的低噪聲結(jié)構(gòu)優(yōu)化策略時(shí),如果僅僅以降低零件表面法向速度為指導(dǎo)思想,而忽視薄壁件的結(jié)構(gòu)變化對(duì)聲輻射效率的影響,則有可能是降低了表面振動(dòng)而并沒有降低噪聲輻射,甚至有可能使在某些頻率的噪聲輻射增強(qiáng)。在對(duì)薄壁件進(jìn)行低噪聲結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí),需重視薄壁件結(jié)構(gòu)變化對(duì)零件聲輻射效率的影響。
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